Praeter factores processus, alii factores processus soldadurae, ut magnitudo sulci et magnitudo hiatus, angulus inclinationis electrodi et materiae, et positio in spatium iuncturae, etiam formationem suturae et magnitudinem suturae afficere possunt.
Influentia Fluminis Soldaturae in Formationem Soldaturae
Sub certis condicionibus, cum arcus electricus suturae crescit, profunditas penetrationis et roboratio suturae augentur, et latitudo suturae paulum crescit. Causae hae sunt:
1) Crescente cursu ferramentorum arcualium, vis arcus in ferrum agens augetur, calor ab arcu ad ferrum immissus crescit, et fons caloris deorsum movetur, quod conductioni caloris in directionem profunditatis lacus liquefacti favet et profunditatem penetrationis auget. Profunditas penetrationis currenti fere proportionalis est. Profunditas penetrationis fere aequalis est Km × I. In formula, Km est coefficiens penetrationis (numerus millimetrorum quo profunditas penetrationis ferriamentorum crescit cum cursus ferramentorum 100 A augetur), qui ad methodum ferramentorum arcualium, diametrum fili, genus currentis, etc. pertinet, ut in Tabula 1-1 demonstratur.
| Methodi soldadurae arcuatae | diameter electrodi/mm | currentis soldandi/A | tensio/V | celeritas soldandi/mh-1 | Coefficiens penetrationis/m m-100A-1 |
soldadura arcus argonici tungsteni | 3.2 | 100~350 | 10~16 | VI~XVIII | 0.8~1.8 |
soldadura arcus plasmatici | Apertura fistulae 1.6 | 50~100 | XX~XXVI | 10~60 | 1.2~2 |
| Apertura fistulae 3.4 | 220~300 | XXVIII~XXXVI | XVIII~XXX | 1.5~2.4 |
| | 2 | 200~700 | XXXII~XL | XV~C | 1.0~1.7 |
| 5 | 450~1200 | XXXIV~XLIV | XXX~LX | 0.7~1.3 |
electrodum fusionis cum arcu argonico | 1.2~2.4 | 210~550 | XXIV~XLII | XL~CXX | 1.5~1.8 |
| Soldatura CO2 | 0.8~1.6 | Septuaginta~trecenti | XVI~XXIII | XXX~CL | 0.8~1.2 |
| 2~4 | 500~900 | XXXV~XLV | XL~LXXX | |
Tabula 1-1 Coefficiens profunditatis fusionis Km pro variis modis et parametris sudurae arcualis (chalybs sudans)
2) Celeritas liquefactionis nuclei sudoris vel fili sudoris in sudura arcuali proportionalis est currenti sudoris. Cum augmentum currentis sudoris in sudura arcuali ad augmentum celeritatis liquefactionis fili sudoris ducat, quantitas fili sudoris liquefacti proportionaliter augetur, dum latitudo sudurae minus crescit, ergo corroboratio sudurae augetur.
3) Postquam fluxus sudurae augetur, diameter columnae arcus augetur. Attamen, profunditas qua arcus in rem penetrat augetur, et motus maculae arcus limitatus est. Ergo, incrementum latitudinis sudurae relative parvum est.
In soldadura metallorum gaso-inertorum (MIG) sub protectione gasi, cum fluxus electricus soldadurae crescit, profunditas penetrationis soldadurae augetur. Si fluxus electricus soldadurae nimis magnus est et densitas fluxus electrici nimis alta, penetratio digitiformis propensa est ad eveniendum, praesertim cum aluminium soldaduratur.
Influentia tensionis arcus in formatione suturae
Sub certis condicionibus, cum tensio arcus augetur, et vis arcus crescit, et calor in suduram immissus etiam crescit. Attamen, incrementum tensionis arcus per longitudinem arcus augendam efficitur. Incrementum longitudinis arcus ad incrementum radii fontis caloris arcus et incrementum dissipationis caloris arcus ducit. Propterea, densitas energiae in suduram immissa decrescit, ita profunditas penetrationis paulum decrescit dum latitudo cordi sudurae crescit. Simul, cum fluxus sudurae immutatus maneat et quantitas liquefactionis fili sudurae immutata sit, roboratio cordi sudurae decrescit.
Variis modis arcus ferrariae, ut formatio ferrariae apta obtineatur, id est, ut coefficiens formationis ferrariae φ aptus servetur. Dum fluxus ferrariae augetur, tensio arcus congruenter augentur. Necesse est ut tensio arcus et fluxus ferrariae congruentem relationem congruentem habeant. Hoc maxime usitatum est in arcu ferraria cum electrodis consumibilibus.
Influentia celeritatis sudurae in formatione sudurae
Sub certis condicionibus, aucta celeritate sudurae ad reductionem caloris sudurae inducti ducet, ita et latitudinem et penetrationem coronis sudurae minuendo. Cum quantitas metalli filaris depositi per unitatem longitudinis sudurae inverse proportionalis sit celeritati sudurae, etiam ad reductionem roboris coronis coronis sudurae ducit.
Celeritas soldadurae est index magni momenti ad efficacitatem soldadurae aestimandam. Ad efficacitatem soldadurae augendam, celeritas soldadurae augenda est. Attamen, ut magnitudo soldadurae in designio structurae requisita servetur, dum celeritas soldadurae augetur, fluxus soldadurae et tensio arcus pro rata augendae sunt. Hae tres quantitates inter se conexae sunt. Simul, etiam considerandum est, cum fluxus soldadurae, tensio arcus, et celeritas soldadurae augentur (hoc est, arcu soldadurae magnae potentiae et soldadura magnae celeritatis utuntur), vitia soldadurae, ut incisiones et fissurae, oriri posse durante formatione lacus liquefacti et processu solidificationis lacus liquefacti. Ergo, augmentum celeritatis soldadurae limitatum est.
Influentia generis et polaritatis currentis sudurae et magnitudinis electrodi in formatione sudurae
1. Genera et polaritates currentis soldandi
Genera currentis sudandi in currentem continuum et currentem alternantem dividuntur. Inter ea, sudanda arcus currentis continui ulterius dividitur in currentem continuum constantem et currentem continuum pulsatilem secundum utrum impulsus in currente adsit; dividitur in connectionem positivam currentis continui (coniunctio sudandi ad positivum connectitur) et connectionem inversam currentis continui (coniunctio sudandi ad negativum connectitur) secundum polaritatem. Sudanda arcus currentis alternantis ulterius dividitur in currentem alternantem undae sinusoidali et currentem alternantem undae quadratae secundum diversas formas undae currentis. Genus et polaritas currentis sudandi quantitatem caloris ab arcu ad sudandam immissam afficere potest, ita formationem sudandae afficere potest. Simul, etiam processum translationis guttarum et remotionem pelliculae oxidi in superficie metalli basis afficere potest.
Cum arcus gasis inertis tungsteni ad materias metallicas, ut chalybem et titanium, sutura adhibetur, penetratio suturae profundissima est cum fluxus continuus in directione positiva connectitur; minima cum fluxus continuus in directione inversa connectitur, et fluxus alternans inter utrumque est. Quoniam penetratio suturae profundissima est cum fluxus continuus in directione positiva connectitur et electrodus tungsteni minimam iacturam combustionis habet, nexus positivus fluxus continui adhibendus est cum soldadura arcus gasis inertis tungsteni ad materias metallicas, ut chalybem et titanium, sutura adhibetur. Cum soldadura fluxus continui pulsatilis in soldadura arcus gasis inertis tungsteni adhibetur, cum parametri impulsuum adaptari possint, magnitudo formationis suturae pro re nata regi potest. Cum soldadura arcus gasis inertis tungsteni ad aluminium, magnesium, et mixturas eorum suturatur, necesse est effectum purgationis cathodi arcus adhibere ad pelliculam oxidi in superficie metalli basis purgandam. Fluxus alternans melior est. Cum parametri formae undae fluxus alternantis undae quadratae adaptari possint, effectus suturae melior est.
In soldadura arcus metallici gasosi, cum currentis continuus inverse coniungitur, penetratio et latitudo suturae ambae maiores sunt quam in casu connexionis positivae currentis continui. Penetratio et latitudo soldadurae currentis alternantis inter has duas sunt. Ergo, in soldadura arcus submersi, conexio inversa currentis continui plerumque adhibetur ad penetrationem maiorem obtinendam; dum in soldadura superficiali arcus submersi, conexio positiva currentis continui adhibetur ad penetrationem minuendam. In soldadura arcus metallici gasosi cum gase protectore, quia conexio inversa currentis continui non solum profunditatem penetrationis magnam habet, sed etiam arcus soldadurae et processus translationis guttarum stabiliores sunt quam in connexione positiva currentis continui et currenti alternanti, et effectum purgationis cathodi habet, late adhibetur. Connectio positiva currentis continui et currentis alternantis plerumque non adhibentur.
2. Influentia formae apicis electrodi tungsteni, diametri fili sudantis et longitudinis extensionis
Angulus et forma extremitatis anterioris electrodi gsten maiorem vim in concentrationem arcus et pressionem arcus habent. Hae eligendae sunt secundum currentem sudandi et crassitudinem materiae laborandae. Generaliter, quo magis densa arcus et quo maior pressio arcus, eo maior profunditas penetrationis formatae, dum latitudo sudandi correspondenter decrescit.
In soldadura arcus metalli gasosi, cum fluxus electricus constans est, quo tenuior filum soldadurae, eo magis concentrata est calefactio arcus, profunditas penetrationis augetur, et latitudo soldadurae decrescit. Attamen, cum diameter fili soldadurae in veris operibus soldadurae eligitur, magnitudo fluxus electrici et morphologia lacus soldadurae etiam considerandae sunt ne mala formatio soldadurae fiat.
Cum longitudo extensionis fili metallici in soldadura arcu gaseoso augetur, calor resistentiae a currente soldadurae per partem extensam fili transeunte generatus augetur, quod celeritatem liquefactionis fili augere facit. Ergo, corroboratio suturae augetur, dum profunditas penetrationis aliquantum decrescit. Propter resistivitatem filorum suturae chalybeorum relative magnam, influxus longitudinis extensionis fili in formationem suturae relative manifestus est in soldadura cum chalybe et filis tenuibus. Resistivitas filorum suturae aluminii relative parva est, ergo influxus eius non est significans. Quamquam auctus longitudinis extensionis fili coefficiens liquefactionis fili emendare potest, considerando comprehensive aspectus stabilitatis liquefactionis fili et formationis suturae, est ambitus variationis permissibilis pro longitudine extensionis fili.
Influentia aliorum factorum processus in factores formationis suturae
Praeter factores processus supra memoratos, alii factores processus soldadurae, ut magnitudo sulci et magnitudo hiatus, angulus inclinationis electrodi et materiae, et positio spatialis iuncturae, etiam formationem suturae et magnitudinem suturae afficere possunt.
1. Sulcus et rima
Cum commissurae fundarum per arcum electricum sudurantur, plerumque determinatur utrum rima reservandam sit, magnitudo rimae et forma sulci aperti secundum crassitudinem laminae sudurae. Sub quibusdam aliis condicionibus, quo maior magnitudo sulci vel rimae, eo minor est armatura suturae sudatae, quod aequivalet positioni suturae decrescenti. Hoc tempore, proportio fusionis decrescit. Ergo, rima relinquenda vel sulcus aperienda adhiberi potest ad magnitudinem armaturae moderandam et proportionem fusionis adaptandam. Comparate cum rima relinquenda et rima non relinquenda et sulco aperiendo, condiciones dissipationis caloris utriusque aliquantum differunt. Generaliter loquendo, condiciones crystallizationis sulci aperiendi sunt magis favorabiles.
2. Inclinatio electrodi (fili sudandi)
In soldadura arcuali, secundum relationem inter inclinationem electrodi et directionem soldadurae, haec in duas species dividitur: inclinationem antrorsum et inclinationem retrorsum. Cum filum soldadurae inclinatur, axis arcus etiam proinde inclinatur. Cum filum soldadurae antrorsum inclinatur, effectus vis arcus in emissionem metalli liquefacti retrorsum debilitatur. Stratum metalli liquidi in fundo piscinae liquefacti crassius fit, profunditas penetrationis minuitur, profunditas qua arcus in soldaduram penetrat minuitur, ambitus motus maculae arcus dilatatur, latitudo soldadurae augetur, et armatura minuitur. Quo minor angulus inclinationis antrorsum α fili soldadurae, eo evidentior haec influentia est. Cum filum soldadurae retrorsum inclinatur, res contraria est. In soldadura arcuali metallorum protectorum, methodus inclinationis retrorsum electrodi plerumque adhibetur, et angulus inclinationis α inter 65° et 80° satis aptus est.
3. Inclinatio partis soldadurae
Inclinatio sudurae saepe in productione actuali invenitur et in suduram ascendentem et descendentem dividi potest. Hoc tempore, sub actione gravitatis, metallum liquefactum deorsum secundum clivum fluere solet. In sudura ascendente, gravitas adiuvat ut metallum liquefactum ad caudam sudurae emittatur, ita penetratio profunda est, latitudo sudurae angusta, et armatura alta. Cum angulus ascendens α 6° ad 12° est, armatura nimis magna est, et facile incisiones utrimque generantur. In sudura descendente, hic effectus impedit ne metallum liquefactum ad caudam sudurae emittatur. Arcus metallum in fundo sudurae alte calefacere non potest, penetratio reducitur, spatium motus puncti arcus dilatatur, latitudo sudurae augetur, et armatura minuitur. Si angulus inclinationis sudurae nimis magnus est, ad penetrationem insufficientem et redundantiam metalli liquidi sudurae ducet.
4. Materia et crassitudo soldadurae
Penetratio suturae cum currenti suturae necnon cum conductivitate thermali et capacitate calorica volumetrica materiae coniungitur. Quo melior conductivitas thermalis materiae et quo maior capacitas calorica volumetrica, eo plus caloris requiritur ad volumen unitarium metalli liquefaciendum et temperaturam eadem quantitate elevandam. Ergo, sub certis aliis condicionibus, ut currenti suturae, profunditas penetrationis et latitudo suturae minuentur. Quo maior densitas vel viscositas liquida materiae, eo difficilius est arcu metallum liquidum liquefactum depellere, et eo superficialior penetratio suturae. Crassitudo partis suturae conductionem caloris intra partem suturam afficit. Cum aliae condiciones eaedem sunt, crassitudine partis suturae augetur, dissipatio caloris augetur, et tam latitudo suturae quam profunditas penetrationis minuuntur.
5. Fluxus, obductio electrodi et gas protegens
Variae compositiones fluxorum vel tunicarum electrodorum ad diversas diminutiones tensionis in regionibus electrodorum arcus et diversas inclinationes potentialis columnae arcus ducunt, quae inevitabiliter formationem suturae afficiunt. Cum fluxus densitatem humilem, magnitudinem particularum magnam, vel altitudinem accumulationis parvam habet, pressio circa arcum humilis est, columna arcus expandit, et macula arcus magnum motum habet. Ergo, penetratio parva est, latitudo suturae magna est, et armatura parva est. Cum sutura arcus magnae potentiae adhibita est ad crassa opera suturanda, usus fluxus pumicis similis pressionem arcus minuere, penetrationem diminuere, et latitudinem suturae augere potest. Praeterea, scoria suturae viscositatem et temperaturam liquefactionis aptas habere debet. Si viscositas nimis alta est vel temperatura liquefactionis relative alta, scoria ventilationem malam habebit, et facile est multas depressiones in superficie suturae formare, quod formationem superficiei suturae malam efficit.
Compositio gasorum protectorum ad suduram arcualem (velut Ar, He, N₂, CO₂) varia est, et proprietates physicae eorum, ut conductivitas thermalis, etiam differentes sunt. Hoc facit ut casus tensionis regionis polaris arcus et inclinatio potentialis columnae arcus, sectio transversalis conductiva columnae arcus, vis fluxus plasmatis, et distributio fluxus caloris specifici differant. Hi omnes factores formationem suturarum afficiunt.
Breviter, multae sunt causae quae formationem suturae afficiunt. Ad bonam formationem suturae obtinendam, necesse est modos et condiciones suturae idoneas eligere secundum materiam et crassitudinem partis suturae, situm spatialem suturae, formam iuncturae, condiciones laboris, requisita effectus iuncturae et magnitudinem suturae. Simul, res gravissima est animus suturatoris erga suturam! Alioquin, formatio suturae et effectus eius requisitis fortasse non respondebunt, et etiam varia vitia suturae apparere possunt.
